LYC圆柱滚子轴承根据装用滚体的列数不同,可以分为单列、双列和多列圆柱滚子轴承等不同结构。不同结构轴承还表现在挡边的位置设计方面。其中常用的LYC圆柱滚子轴承有以下几种形
单列圆柱滚子轴承
N、NU型
N型轴承的外圈无挡边,内圈的两侧有挡边。可以允许轴相对轴承座之间在轴向两个方向上的位移。
NU型的轴承外圈两侧有挡边,内圈无挡边。也可以允许轴相对轴承座之间在轴向两个方向上的位移。因此,该类结构适用于作为游动端轴承使用。
NJ、NF型
NJ型轴承的外圈两侧有挡边,内圈单侧有挡边。可以承受一定量的单向轴向载荷
上海博高科技有限公司是上海大学轴承研究所对外生产服务的实体,从事于各种动压滑动轴承(如圆柱轴承、椭圆轴承、三油楔轴承、四油楔、错位轴承、各种可倾瓦轴承)的设计、加工制造,尤其对各种高速泵、高速空压机和离心压缩机等进口大型机组和转动设备的滑动轴承国产化,积累了近三十多年丰富的经验,特别是对英格索兰、埃里奥特、苏尔寿、西门子、日立、新比隆、阿特拉斯等公司的大型空压机、风机、烟机、离心压缩、气压机、汽轮机上的高速(**转速可达72000转/分)动压滑动轴承的国产化工作取得了无数成功的经 验和深入的技术领会。 电机轴承盖滑动轴承标准21 GB/T18325.2-2009 滑动轴承轴承疲劳第2部分:金属轴承材料圆柱形试样试验
22 GB/T23896-2009 滑动轴承薄壁轴瓦设计阶段的失效模式和效应分析(FMEA)
23 GB/T18325.4-2009 滑动轴承轴承疲劳第4部分:金属多层轴承材料轴瓦试验
24 GB/T23894-2009 滑动轴承铜合金镶嵌固体润滑轴承
25 GB/T23892.2-2009 滑动轴承稳态条件下流体动压可倾瓦块止推轴承第2部分:可倾瓦块止推轴承的计算函数
26 GB/T23892.1-2009 滑动轴承稳态条件下流体动压可倾瓦块止推轴承部分:可倾瓦块止推轴承的计算
27 GB/T23892.3-2009 滑动轴承稳态条件下流体动压可倾瓦块止推轴承第3部分:可倾瓦块止推轴承计算的许用值
28 GB/T23891.1-2009 滑动轴承稳态条件下流体动压瓦块止推轴承部分:瓦块止推轴承的计算
29 GB/T23891.2-2009 滑动轴承稳态条件下流体动压瓦块止推轴承第2部分:瓦块止推轴承的计算函数
30 GB/T23891.3-2009 滑动轴承稳态条件下流体动压瓦块止推轴承第3部分:瓦块止推轴承计算的许用值
上海大学轴承研究所是批准的机械学博士点授权单位、滑动轴承标准化技术会理事单位、中国重型机械工业协会油膜轴承分会理事单位、中国机械工程学会气体润滑与磁悬浮会、中国机械工程学会摩擦学会理事单位、中国振动工程学会转子动力学和诸多学术团体理事单位。
电机轴承盖直线运动轴承形式的发展十八世纪末德国的H.R.赫兹发表关于球轴承接触应力的。在赫兹成就的基础上,德国的R.施特里贝克、瑞典的A.帕姆格伦等人进行了大量的试验,对发展滚动轴承的设计理论和疲劳寿命计算作出了贡献。随后,俄国的N.P.彼得罗夫应用牛顿粘性定律计算轴承摩擦。个关于球沟道的是卡马森的菲利普·沃恩在1794年获得的。
1883年,弗里德里希·费舍尔提出了使用合适的生产机器磨制大小相同、圆度准确的钢球的主张,奠定了轴承工业的基础。英国的O.雷诺对托尔的发现进行了数学分析,导出了雷诺方程,从此奠定了流体动压润滑理论的基础。
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